Список опечаток книги "Теплотехнические этюды с Excel, Mathcad и Интернет" (на 08.10.2014)

1. Стр. 17, шестая строка сверху

    напечатано     116.848 bar

    должно быть  116.848 kg/m3

 

2. Стр. 60, шестая строка сверху

    напечатано (по шкале в кельвинах)

    должно быть   (по шкале Кельвин)

 

3. Стр. 60, 11-я строка снизу

    напечатано     устарелым

    должно быть  устаревшим

 

4. Стр. 71, 4 и 3-я строки снизу

    напечатано    (GS) и давления (Р);

    должно быть   (GS), давления (Р) и температуры (T);

 

5. Стр. 71, 2-я строка снизу

    напечатано    wppgTGSPT

    должно быть   wspgTGSPS

 

6. Стр. 139. Строка 14 снизу

   Напечатано  Miximize

    должно быть    Maximize

 

7. Стр. 150. Строка 13 сверху

   Напечатано  с помощью функций wspHSWT(tt), wspHSST(tt), wspSSWT(tt) и wspSSST(tt)

    должно быть  с помощью функций wspHSWT(t), wspHSST(t), wspSSWT(t) и wspSSST(t)

 

8. Стр.188. Строка 2 сверху

    Напечатано  -15

    должно быть    15

 

9. Стр. 175, 8-я строка снизу

    Напечатано

    Если значение этой переменной будет равно нулю, то давление пара в конечной точке будет равно давлению в начальной точке (24.3 МПа), что будет соответствовать началу процесса расширения пара в турбине. Если же переменная FRAME примет значение 999, то конечное давление пара будет равно 100 kPa. Плавное изменение значения переменной FRAME от 0 до 999

     должно быть

    Если значение этой переменной будет равно нулю, то давление пара в конечной точке будет равно давлению в конденсаторе (100 kPa). Если же переменная FRAME примет значение 999, то давление пара будет равно 24.3 MPa. Плавное изменение значения переменной FRAME от 999 до 0

 

10. Стр. 180 последняя строка снизу

   Напечатано эту анимацию с помощью движка

    должно быть эту анимацию, с помощью движка

 

11. Стр. 229 19-я строка снизу

   Напечатано вертикальный трубопровод с подачей воды снизу вверх;

    должно быть вертикальный трубопровод, насос вверху;

 

12. Стр. 229 18-я строка снизу

  Напечатано вертикальный трубопровод с подачей воды сверху вниз;

  должно быть вертикальный трубопровод, насос внизу;

 

13. Стр. 231 Надпись к рис. 16.12

   Напечатано График изменения температуры и давления воды в вертикальном трубопроводе (насос внизу)

    должно быть График изменения температуры и давления воды в вертикальном трубопроводе (насос вверху)

 

14. Стр. 232 Надпись к рис. 16.12

   Напечатано График изменения температуры и давления воды в вертикальном трубопроводе (насос вверху)

    должно быть График изменения температуры и давления воды в вертикальном трубопроводе (насос внизу)

 

15. Стр. 236  3-я строка сверху

   Напечатано расскатываются

    должно быть раскатываются

 

16. Стр.277 Строка 17 сверху

Напечатано

При сжатии в компрессоре от внешнего источника (электродвигателя) подводится работа

должно быть

При сжатии в компрессоре извне (электродвигатель) затрачивается работа

 

17.  Стр.282 Строка 9 сверху

Напечатано

На рис. 19.5–19.7

должно быть

На рис. 19.5–19.8

 

18.  Стр.282 Строка 10 снизу

Напечатано

парокомпрессионного теплового насоса с рабочим, где эта "неидеальность" учтена.

должно быть

парокомпрессорного теплового насоса, где эта "неидеальность" учтена.

 

19.  Стр.288 Строка 5 снизу

Напечатано

В данных расчетах реального цикла, в отличие от идеального, приняты 3%-ные по-тери давления в испарителе и конденсаторе, а также значение изоэнтропийного КПД компрессора, равного 82%.

Должно быть

В данных расчетах реального цикла в отличие от идеального, приняты 3%-ные потери давления в испарителе и конденсаторе, температурные напоры в испарителе и конденсаторе, равные 3 °C, а также значение изоэнтропийного КПД компрессора, равного 82%.

 

20. Стр.288 Строка 2 снизу

Напечатано

Из рис. 19.11 видно, что при выбранном фреоне, температуре потребителя теплоты t = 50 °C и увеличении температуры источника теплоты от –10 до 10 °C коэффициент трансформации теплового насоса идеального цикла увеличивается от 3.5 до 5.5. Для реального цикла при тех же условиях COP теплового насоса увеличивается от 3 до 4.5, что на 17–20% ниже идеального цикла теплового насоса. Кроме того, видно увеличение СОР теплового насоса при снижении температуры потребителя теплоты. Например, при температуре источника теплоты t = 0 °C и снижении температуры потребителя теплоты от –50 до +40 °C коэффициент трансформации реального цикла теплового насоса увеличивается от 3.7 до 4.2.

Должно быть

Из рис. 19.11 видно, что при выбранном фреоне, температуре потребителя теплоты t = 55 °C и увеличении температуры источника теплоты от –10 до 10 °C, коэффициент трансформации теплового насоса идеального цикла увеличивается от 3.34 до 4.95. Для реального цикла при тех же условиях COP теплового насоса увеличивается от 2.63 до 3.67, что на 21–35% ниже идеального цикла. Кроме того, видно увеличение СОР теплового насоса при снижении температуры потребителя теплоты. Например, при температуре источника теплоты = 0 °C и снижении температуры потребителя теплоты от +70 до +40 °C, коэффициент трансформации реального цикла теплового насоса увеличивается от 2.3 до 4.1. Необходимо отметить, что эффективность компрессора зависит от степени сжатия рабочего тела. В приведенных расчетах значение изоэнтропийного КПД компрессора был принят постоянным для разных температур теплоотдатчика и теплоприемника и следовательно и для разных значений степени сжатия. Для более точных расчетов предложенный ресурс позволяет изменять КПД компрессора.

 

21.  Стр.289 Строка 9 снизу

Напечатано

Из рисунка видно, что в диапазоне изменения температуры источника теплоты от –10 до 10 °C и температуры потребителя теплоты от 30 до 50 °C замена фреона R410a фреоном R407c приводит к увеличению COP цикла теплового насоса на 0.4 единицы в абсолютных значениях.

должно быть

Из рисунка видно, что замена фреона R407c фреоном R410a приводит к увеличению COP теплового насоса. Например, при температуре источника теплоты 0 °C и температуре потребителя теплоты 40 °C, замена фреона R407c фреоном R410a приводит к увеличению COP цикла теплового насоса на 0.3 единицы в абсолютных значениях.

1.    

2122. Стр.292 Строка 8 снизу

Напечатано

трансформации теплового насоса с фреоном R407c составляет 3.82

должно быть

трансформации теплового насоса с фреоном R407c составляет 3.0

 

23.  Стр.292 Строка 5 снизу

Напечатано

составляет 3.72, что на 0.1 единицы меньше.

должно быть

составляет 2.79, что на 0.21 единицы меньше.

 

24.    Стр.294 Строка 2 снизу

Напечатано

рс/р_опт = 1.5007 МПа.

должно быть

рс/р_опт = 1.3887 МПа.

 

25.  Стр.296 Строка 9 снизу

Напечатано

рс/р_опт = 1,481 МПа

должно быть

рс/р_опт = 1,376 МПа

 

26. Стр.297 Строка 22 снизу

Напечатано

Сравнивая рис. 19.15 и 19.19, видим, что в цикле с совмещенной разделительной/смесительной камерой

должно быть

Сравнивая рис. 19.16 и 19.20, видим, что в цикле с объединенной разделительной/смесительной камерой

 

27.  Стр.297 Строка 19 снизу

Напечатано

на рис. 19.19

должно быть

на рис. 19.20

 

28. Стр.297 Строка 5 снизу

Напечатано

от 3.66 до 3.92. Дальнейшее усложнение цикла, а именно наличие двухступенчатого сжатия, обеспечивает рост COP до 4.31 для теплового насоса с совмещенной разделительной/смесительной камерой и до 4.32 с отдельными разделительной и смесительной камерами.

должно быть

от 3.28 до 3.56. Дальнейшее усложнение цикла, а именно: наличие двухступенчатого сжатия, обеспечивает рост COP до 3.95 для теплового насоса с совмещенной разделительной/смесительной камерой и до 3.96 с отдельными разделительной и смесительной камерами.

 

29. Стр.309 Строка 9 сверху

    Напечатано

(hп - h) = m·(hп - hуг)

    должно быть

       hп - h = m·(h4 - hуг)

 

30. Стр.324 Строка 20 сверху

Напечатано

навешивания на его стены новые теплоизоляционные панели

должно быть

навешивания на его стены новых теплоизоляционных панелей

 

Back