Список опечаток книги "Теплотехнические этюды с Excel, Mathcad и Интернет" (на 08.10.2014)
1. Стр. 17, шестая строка сверху
напечатано 116.848 bar
должно быть 116.848 kg/m3
2. Стр. 60, шестая строка сверху
напечатано (по шкале в кельвинах)
должно быть (по шкале Кельвин)
3. Стр. 60, 11-я строка снизу
напечатано устарелым
должно быть устаревшим
4. Стр. 71, 4 и 3-я строки снизу
напечатано (GS) и давления (Р);
должно быть (GS), давления (Р) и температуры (T);
5. Стр. 71, 2-я строка снизу
напечатано wppgTGSPT
должно быть wspgTGSPS
6. Стр. 139. Строка 14 снизу
Напечатано Miximize
должно быть Maximize
7. Стр. 150. Строка 13 сверху
Напечатано с помощью функций wspHSWT(tt), wspHSST(tt), wspSSWT(tt) и wspSSST(tt)
должно быть с помощью функций wspHSWT(t), wspHSST(t), wspSSWT(t) и wspSSST(t)
8. Стр.188. Строка 2 сверху
Напечатано -15
должно быть 15
9. Стр. 175, 8-я строка снизу
Напечатано
Если значение этой переменной будет равно нулю, то давление пара в конечной точке будет равно давлению в начальной точке (24.3 МПа), что будет соответствовать началу процесса расширения пара в турбине. Если же переменная FRAME примет значение 999, то конечное давление пара будет равно 100 kPa. Плавное изменение значения переменной FRAME от 0 до 999
должно быть
Если значение этой переменной будет равно нулю, то давление пара в конечной точке будет равно давлению в конденсаторе (100 kPa). Если же переменная FRAME примет значение 999, то давление пара будет равно 24.3 MPa. Плавное изменение значения переменной FRAME от 999 до 0
10. Стр. 180 последняя строка снизу
Напечатано эту анимацию с помощью движка
должно быть эту анимацию, с помощью движка
11. Стр. 229 19-я строка снизу
Напечатано вертикальный трубопровод с подачей воды снизу вверх;
должно быть вертикальный трубопровод, насос вверху;
12. Стр. 229 18-я строка снизу
Напечатано вертикальный трубопровод с подачей воды сверху вниз;
должно быть вертикальный трубопровод, насос внизу;
13. Стр. 231 Надпись к рис. 16.12
Напечатано График изменения температуры и давления воды в вертикальном трубопроводе (насос внизу)
должно быть График изменения температуры и давления воды в вертикальном трубопроводе (насос вверху)
14. Стр. 232 Надпись к рис. 16.12
Напечатано График изменения температуры и давления воды в вертикальном трубопроводе (насос вверху)
должно быть График изменения температуры и давления воды в вертикальном трубопроводе (насос внизу)
15. Стр. 236 3-я строка сверху
Напечатано расскатываются
должно быть раскатываются
16. Стр.277 Строка 17 сверху
Напечатано
При сжатии в компрессоре от внешнего источника (электродвигателя) подводится работа
должно быть
При сжатии в компрессоре извне (электродвигатель) затрачивается работа
17. Стр.282 Строка 9 сверху
Напечатано
На рис. 19.5–19.7
должно быть
На рис. 19.5–19.8
18. Стр.282 Строка 10 снизу
Напечатано
парокомпрессионного теплового насоса с рабочим, где эта "неидеальность" учтена.
должно быть
парокомпрессорного теплового насоса, где эта "неидеальность" учтена.
19. Стр.288 Строка 5 снизу
Напечатано
В данных расчетах реального цикла, в отличие от идеального, приняты 3%-ные по-тери давления в испарителе и конденсаторе, а также значение изоэнтропийного КПД компрессора, равного 82%.
Должно быть
В данных расчетах реального цикла в отличие от идеального, приняты 3%-ные потери давления в испарителе и конденсаторе, температурные напоры в испарителе и конденсаторе, равные 3 °C, а также значение изоэнтропийного КПД компрессора, равного 82%.
20. Стр.288 Строка 2 снизу
Напечатано
Из рис. 19.11 видно, что при выбранном фреоне, температуре потребителя теплоты t = 50 °C и увеличении температуры источника теплоты от –10 до 10 °C коэффициент трансформации теплового насоса идеального цикла увеличивается от 3.5 до 5.5. Для реального цикла при тех же условиях COP теплового насоса увеличивается от 3 до 4.5, что на 17–20% ниже идеального цикла теплового насоса. Кроме того, видно увеличение СОР теплового насоса при снижении температуры потребителя теплоты. Например, при температуре источника теплоты t = 0 °C и снижении температуры потребителя теплоты от –50 до +40 °C коэффициент трансформации реального цикла теплового насоса увеличивается от 3.7 до 4.2.
Должно быть
Из рис. 19.11 видно, что при выбранном фреоне, температуре потребителя теплоты t = 55 °C и увеличении температуры источника теплоты от –10 до 10 °C, коэффициент трансформации теплового насоса идеального цикла увеличивается от 3.34 до 4.95. Для реального цикла при тех же условиях COP теплового насоса увеличивается от 2.63 до 3.67, что на 21–35% ниже идеального цикла. Кроме того, видно увеличение СОР теплового насоса при снижении температуры потребителя теплоты. Например, при температуре источника теплоты t = 0 °C и снижении температуры потребителя теплоты от +70 до +40 °C, коэффициент трансформации реального цикла теплового насоса увеличивается от 2.3 до 4.1. Необходимо отметить, что эффективность компрессора зависит от степени сжатия рабочего тела. В приведенных расчетах значение изоэнтропийного КПД компрессора был принят постоянным для разных температур теплоотдатчика и теплоприемника и следовательно и для разных значений степени сжатия. Для более точных расчетов предложенный ресурс позволяет изменять КПД компрессора.
21. Стр.289 Строка 9 снизу
Напечатано
Из рисунка видно, что в диапазоне изменения температуры источника теплоты от –10 до 10 °C и температуры потребителя теплоты от 30 до 50 °C замена фреона R410a фреоном R407c приводит к увеличению COP цикла теплового насоса на 0.4 единицы в абсолютных значениях.
должно быть
Из рисунка видно, что замена фреона R407c фреоном R410a приводит к увеличению COP теплового насоса. Например, при температуре источника теплоты 0 °C и температуре потребителя теплоты 40 °C, замена фреона R407c фреоном R410a приводит к увеличению COP цикла теплового насоса на 0.3 единицы в абсолютных значениях.
1.
2122. Стр.292 Строка 8 снизу
Напечатано
трансформации теплового насоса с фреоном R407c составляет 3.82
должно быть
трансформации теплового насоса с фреоном R407c составляет 3.0
23. Стр.292 Строка 5 снизу
Напечатано
составляет 3.72, что на 0.1 единицы меньше.
должно быть
составляет 2.79, что на 0.21 единицы меньше.
24. Стр.294 Строка 2 снизу
Напечатано
рс/р_опт = 1.5007 МПа.
должно быть
рс/р_опт = 1.3887 МПа.
25. Стр.296 Строка 9 снизу
Напечатано
рс/р_опт = 1,481 МПа
должно быть
рс/р_опт = 1,376 МПа
26. Стр.297 Строка 22 снизу
Напечатано
Сравнивая рис. 19.15 и 19.19, видим, что в цикле с совмещенной разделительной/смесительной камерой
должно быть
Сравнивая рис. 19.16 и 19.20, видим, что в цикле с объединенной разделительной/смесительной камерой
27. Стр.297 Строка 19 снизу
Напечатано
на рис. 19.19
должно быть
на рис. 19.20
28. Стр.297 Строка 5 снизу
Напечатано
от 3.66 до 3.92. Дальнейшее усложнение цикла, а именно наличие двухступенчатого сжатия, обеспечивает рост COP до 4.31 для теплового насоса с совмещенной разделительной/смесительной камерой и до 4.32 с отдельными разделительной и смесительной камерами.
должно быть
от 3.28 до 3.56. Дальнейшее усложнение цикла, а именно: наличие двухступенчатого сжатия, обеспечивает рост COP до 3.95 для теплового насоса с совмещенной разделительной/смесительной камерой и до 3.96 с отдельными разделительной и смесительной камерами.
29. Стр.309 Строка 9 сверху
Напечатано
(hп - h3д) = m·(hп - hуг)
должно быть
hп - h3д = m·(h4 - hуг)
30. Стр.324 Строка 20 сверху
Напечатано
навешивания на его стены новые теплоизоляционные панели
должно быть
навешивания на его стены новых теплоизоляционных панелей