Список опечаток книги "Теплотехнические этюды с Excel, Mathcad и Интернет" (на 08.10.2014)

1. Стр. 17, шестая строка сверху

    напечатано     116.848 bar

    должно быть  116.848 kg/m3

 

2. Стр. 60, шестая строка сверху

    напечатано (по шкале в кельвинах)

    должно быть   (по шкале Кельвин)

 

3. Стр. 60, 11-я строка снизу

    напечатано     устарелым

    должно быть  устаревшим

 

4. Стр. 71, 4 и 3-я строки снизу

    напечатано    (GS) и давления (Р);

    должно быть   (GS), давления (Р) и температуры (T);

 

5. Стр. 71, 2-я строка снизу

    напечатано    wppgTGSPT

    должно быть   wspgTGSPS

 

6. Стр. 139. Строка 14 снизу

   Напечатано  Miximize

    должно быть    Maximize

 

7. Стр. 150. Строка 13 сверху

   Напечатано  с помощью функций wspHSWT(tt), wspHSST(tt), wspSSWT(tt) и wspSSST(tt)

    должно быть  с помощью функций wspHSWT(t), wspHSST(t), wspSSWT(t) и wspSSST(t)

 

8. Стр.188. Строка 2 сверху

    Напечатано  -15

    должно быть    15

 

9. Стр. 175, 8-я строка снизу

    Напечатано

    Если значение этой переменной будет равно нулю, то давление пара в конечной точке будет равно давлению в начальной точке (24.3 МПа), что будет соответствовать началу процесса расширения пара в турбине. Если же переменная FRAME примет значение 999, то конечное давление пара будет равно 100 kPa. Плавное изменение значения переменной FRAME от 0 до 999

     должно быть

    Если значение этой переменной будет равно нулю, то давление пара в конечной точке будет равно давлению в конденсаторе (100 kPa). Если же переменная FRAME примет значение 999, то давление пара будет равно 24.3 MPa. Плавное изменение значения переменной FRAME от 999 до 0

 

10. Стр. 180 последняя строка снизу

   Напечатано эту анимацию с помощью движка

    должно быть эту анимацию, с помощью движка

 

11. Стр. 229 19-я строка снизу

   Напечатано вертикальный трубопровод с подачей воды снизу вверх;

    должно быть вертикальный трубопровод, насос вверху;

 

12. Стр. 229 18-я строка снизу

  Напечатано вертикальный трубопровод с подачей воды сверху вниз;

  должно быть вертикальный трубопровод, насос внизу;

 

13. Стр. 231 Надпись к рис. 16.12

   Напечатано График изменения температуры и давления воды в вертикальном трубопроводе (насос внизу)

    должно быть График изменения температуры и давления воды в вертикальном трубопроводе (насос вверху)

 

14. Стр. 232 Надпись к рис. 16.12

   Напечатано График изменения температуры и давления воды в вертикальном трубопроводе (насос вверху)

    должно быть График изменения температуры и давления воды в вертикальном трубопроводе (насос внизу)

 

15. Стр. 236  3-я строка сверху

   Напечатано расскатываются

    должно быть раскатываются

 

16. Стр.277 Строка 17 сверху

Напечатано

При сжатии в компрессоре от внешнего источника (электродвигателя) подводится работа

должно быть

При сжатии в компрессоре извне (электродвигатель) затрачивается работа

 

17.  Стр.282 Строка 9 сверху

Напечатано

На рис. 19.519.7

должно быть

На рис. 19.519.8

 

18.  Стр.282 Строка 10 снизу

Напечатано

парокомпрессионного теплового насоса с рабочим, где эта "неидеальность" учтена.

должно быть

парокомпрессорного теплового насоса, где эта "неидеальность" учтена.

 

19.  Стр.288 Строка 5 снизу

Напечатано

В данных расчетах реального цикла, в отличие от идеального, приняты 3%-ные по-тери давления в испарителе и конденсаторе, а также значение изоэнтропийного КПД компрессора, равного 82%.

Должно быть

В данных расчетах реального цикла в отличие от идеального, приняты 3%-ные потери давления в испарителе и конденсаторе, температурные напоры в испарителе и конденсаторе, равные 3 C, а также значение изоэнтропийного КПД компрессора, равного 82%.

 

20. Стр.288 Строка 2 снизу

Напечатано

Из рис. 19.11 видно, что при выбранном фреоне, температуре потребителя теплоты t = 50 C и увеличении температуры источника теплоты от 10 до 10 C коэффициент трансформации теплового насоса идеального цикла увеличивается от 3.5 до 5.5. Для реального цикла при тех же условиях COP теплового насоса увеличивается от 3 до 4.5, что на 1720% ниже идеального цикла теплового насоса. Кроме того, видно увеличение СОР теплового насоса при снижении температуры потребителя теплоты. Например, при температуре источника теплоты t = 0 C и снижении температуры потребителя теплоты от 50 до +40 C коэффициент трансформации реального цикла теплового насоса увеличивается от 3.7 до 4.2.

Должно быть

Из рис. 19.11 видно, что при выбранном фреоне, температуре потребителя теплоты t = 55 C и увеличении температуры источника теплоты от 10 до 10 C, коэффициент трансформации теплового насоса идеального цикла увеличивается от 3.34 до 4.95. Для реального цикла при тех же условиях COP теплового насоса увеличивается от 2.63 до 3.67, что на 2135% ниже идеального цикла. Кроме того, видно увеличение СОР теплового насоса при снижении температуры потребителя теплоты. Например, при температуре источника теплоты = 0 C и снижении температуры потребителя теплоты от +70 до +40 C, коэффициент трансформации реального цикла теплового насоса увеличивается от 2.3 до 4.1. Необходимо отметить, что эффективность компрессора зависит от степени сжатия рабочего тела. В приведенных расчетах значение изоэнтропийного КПД компрессора был принят постоянным для разных температур теплоотдатчика и теплоприемника и следовательно и для разных значений степени сжатия. Для более точных расчетов предложенный ресурс позволяет изменять КПД компрессора.

 

21.  Стр.289 Строка 9 снизу

Напечатано

Из рисунка видно, что в диапазоне изменения температуры источника теплоты от 10 до 10 C и температуры потребителя теплоты от 30 до 50 C замена фреона R410a фреоном R407c приводит к увеличению COP цикла теплового насоса на 0.4 единицы в абсолютных значениях.

должно быть

Из рисунка видно, что замена фреона R407c фреоном R410a приводит к увеличению COP теплового насоса. Например, при температуре источника теплоты 0 C и температуре потребителя теплоты 40 C, замена фреона R407c фреоном R410a приводит к увеличению COP цикла теплового насоса на 0.3 единицы в абсолютных значениях.

1.    

2122. Стр.292 Строка 8 снизу

Напечатано

трансформации теплового насоса с фреоном R407c составляет 3.82

должно быть

трансформации теплового насоса с фреоном R407c составляет 3.0

 

23.  Стр.292 Строка 5 снизу

Напечатано

составляет 3.72, что на 0.1 единицы меньше.

должно быть

составляет 2.79, что на 0.21 единицы меньше.

 

24.    Стр.294 Строка 2 снизу

Напечатано

рс/р_опт = 1.5007 МПа.

должно быть

рс/р_опт = 1.3887 МПа.

 

25.  Стр.296 Строка 9 снизу

Напечатано

рс/р_опт = 1,481 МПа

должно быть

рс/р_опт = 1,376 МПа

 

26. Стр.297 Строка 22 снизу

Напечатано

Сравнивая рис. 19.15 и 19.19, видим, что в цикле с совмещенной разделительной/смесительной камерой

должно быть

Сравнивая рис. 19.16 и 19.20, видим, что в цикле с объединенной разделительной/смесительной камерой

 

27.  Стр.297 Строка 19 снизу

Напечатано

на рис. 19.19

должно быть

на рис. 19.20

 

28. Стр.297 Строка 5 снизу

Напечатано

от 3.66 до 3.92. Дальнейшее усложнение цикла, а именно наличие двухступенчатого сжатия, обеспечивает рост COP до 4.31 для теплового насоса с совмещенной разделительной/смесительной камерой и до 4.32 с отдельными разделительной и смесительной камерами.

должно быть

от 3.28 до 3.56. Дальнейшее усложнение цикла, а именно: наличие двухступенчатого сжатия, обеспечивает рост COP до 3.95 для теплового насоса с совмещенной разделительной/смесительной камерой и до 3.96 с отдельными разделительной и смесительной камерами.

 

29. Стр.309 Строка 9 сверху

    Напечатано

(hп - h) = m(hп - hуг)

    должно быть

       hп - h = m(h4 - hуг)

 

30. Стр.324 Строка 20 сверху

Напечатано

навешивания на его стены новые теплоизоляционные панели

должно быть

навешивания на его стены новых теплоизоляционных панелей

 

Back